304不锈钢反应釜 不锈钢反应釜 山东誉金机械

开孔边缘沿接管环向薄膜应力强度、弯曲应力强度加薄膜应力强度及总应力强度的变化情况为了便于强度评定， 确定应力处理线的位置， 图7近似给出内贯线上薄膜应力强度、弯曲应力强度加薄膜应力强度及总应力强度的分布曲线。三种组合曲线的变化趋势是一致的， 薄膜应力强度加弯曲应力强度和总应力强度的分布曲线基本重合。这说明确定应力处理线的位置时， 只需确定总应力强度的位置即可。有限元结果强度评定按照JB4732— 95《钢制压力容器———分析设计标准》培训教材， 首先选取了AB， BC两条处理线;在筒体、封头相贯线上应力强度位置处，电加热不锈钢反应釜， 又选取了DE处理线，分析设计应力失效机理及强度校核， 并以此为依据对所选应力处理线进行了应力评定， 可以看出所设计的厚度不满足强度要求， 这说明需要补强设计。

化工反应釜事故树进行与之相对应的成功树构建后，304不锈钢反应釜，即可进行径集结构函数计算求出，得到相应的径集， 然后，通过对反应釜结构重要度的计算分析，在其结构重要度分析中根据其构建的事故树结构情况，可以通过径集进行判断分析，后即可进行事故树安全分析，得出相应的事故结果，所构建的化工反应釜压力异常升高事故的主要原因包含搅拌效果差、温度反馈不及时以及反应前未将容器内清理干净等，根据其事故发生原因，可以通过对反应釜结构的优化改进，不锈钢反应釜价格，减少其事故问题及原因影响。结合上述的事故树安全分析步骤，根据上述对化工反应釜压力异常升高引起的事故原因分析，在进行带搅拌化工反应釜结构优化与改进设计中，

由于传统结构的反应釜为进行清洗装置配备，多采用人工清洗方式，并且其结构中设置有一个搅拌装置，进行搅拌的形式较为单一，多以涡轮式、旋浆式以及框式、螺带式、锚式等为主；此外，在作业过程中的温度控制方面，针对化工反应釜的温度控制与信息反馈系统研究应用较多，但是在与反应点更加接近的温度信息的读取上存在较大的局限性，针对这种情况下，结合上述对化工反应釜工作现场压力异常升高致事故原因的分析，本文专门提出一种能够更加方便的进行温度调节控制的自洗型化工搅拌反应釜结构。

反应釜工作压力为0.7 MPa， 设计压力取0.8 MPa， 腐蚀裕量取1 mm，不锈钢反应釜， 钢板负偏差取0.8 mm，材料的许用应力为130 MPa， 按GB150— 1998《钢制压力容器》设计出顶盖的厚度约为5 mm。再按照文献[ 1]的设计方法， 考虑到顶盖密集开孔的削弱和搅拌器等附件重量的影响， 对顶盖进行整体补强设计， 终顶盖厚度圆整到8 mm。按外压容器设计因为反应釜工作时可能出现负压， 约为-0.077MPa， 设计时必须考虑筒体的失稳现象， 需按外压容器设计壁厚。夹套的工作压力为0.6 MPa， 设计外压取为0.7 MPa。按外压容器设计出筒体的名义厚度为14 mm， 为取材一致和开孔补强， 故将顶盖厚度取与筒体相同。同样， 考虑顶盖密集开孔的削弱和搅拌器等附件重量的影响， 顶盖厚度取16 mm。根据以上分析， 顶盖的名义厚度的设计值16mm。

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