日标中厚板JIS-G，PL日标钢板力学分析
日标钢板：不同的是，在蒸发器中工质在进行沸腾换热。通常所用的方法是建立在还原论的基础上，数学方法是线形的，而沸腾系统是非平衡的，非线形的，随机的，复杂的和非还原性的，必须用整体系统论的思想和非线形的数学工具来研究。基于这种原因，清华大学力学系把混沌数学中的分岔和突变理论引入了沸腾系统，欲在沸腾机理上有所突破。针对工质在蒸发器中的相变传热，Kedzierski和Bryant认真研究了蒸发器中换热面角度对传热的影响。
日标中板/薄板规格表：
|
欧标美标钢板
|
2
|
2*1500*6000
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
4
|
4*1500*6000
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
6
|
6*1500*6000
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
8
|
8*1500*6000
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
10
|
10*2200*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
12
|
12*2200*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
14
|
14*2000*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
16
|
16*2500*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
18
|
18*2000*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
20
|
20*2500*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
22
|
22*2000*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
24
|
24*2500*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
25
|
25*2000*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
26
|
26*2500*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
28
|
28*2000*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
30
|
30*2500*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
32
|
32*2200*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
35
|
35*2000*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
36
|
36*2400*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
38
|
38*2200*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
40
|
40*2500*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
45
|
45*2200*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
50
|
50*2200*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
55
|
55*2200*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
|
欧标美标钢板
|
60
|
60*2500*L
|
S235/275/355-A36/A572GR50/A992
|
日标热轧卷板：ρρg--设计工况下，供回水温度所对应的水的密度，kg/m3。故有ΔP1≤3-gH（ρh-ρg）/1kPa当仅在供暖引入口设压差控制阀时，其控制压差必须小于等于3-gH（ρh-ρg）/1kPa，才能保证系统运行过程中，温控阀上的作用压差能够小于其正常工作的压差。另外，由于设计工况下进行水力计算时，不考虑自然作用压头，故根据式有：P1=P3+Ps由此可见，只有当设计工况下最不利环路的阻力损失（P3+Ps）小于3-gH（ρh-ρg）/1kPa时，才可以采用方案1。