无粘结钢绞线生产厂家 无粘结钢绞线 隆恒预应力

钢绞线在生活中的作用是很重要的，尤其在建筑行业用的比较多，像我们走的道路桥梁等，里边都有它们的存在。天津隆恒预应力钢绞线公司有国内先进水平的生产线，能确保产品达到高标准，过硬的产品质量和良好的售后服务赢得了国内外客户的一致好评。作为天津市规模以上的预应力钢绞线生产企业之一，竭诚欢迎国内外用户莅临公司指导、洽谈业务。　

预应力钢绞线的主要特点是强度高和松弛性能好，展开时较挺直。常见抗拉强度等级为1860Mpa。

一般7芯的居多。15.2的直径，21.6的和17.8的。使用时配合配套锚具使用。

预应力钢绞线，其经济效益和社会效益逐渐明显，至少可节省钢材三分之一以上，经过近年的推广使用，现在应用范围也是越来越广。有资料显示，广东洛溪大桥用高强度钢绞线多花费100多万元，贵一倍多，但采用高强钢绞线和大吨位群锚后，要比采用高强度钢丝锚具时面积节省60％以上。按当时造价也可节省约120万元。据有关学术报导，建一座跨度为12．25m，载重为34t的染粱，用I字钢(109x190)每米宜141kg而采用强度1860N／mm2的预应力钢绞线，每米用量9kg，用钢重量比为15：1。另据上海铁道学院对铁道桥梁计算分析，采用高强度低松弛钢绞线可以比现有桥梁减少钢绞线用量18％~23％。 预应力钢绞线，由于其高效，经济、施工方便，使建筑构件轻薄美观等优越性，在世界范围内渐渐被认可。世界经济发达国家根据需要，分别制定了水平高，要求严格的预应力钢绞线标准。

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短期钢绞线市场继续拉涨的机会鲜有。因此笔者预计短期内本地建材价格或将弱势震荡调整为主。各地市场反映大管需求不好，以及前期管厂对无缝管出厂价格下调，这两方面成为了市场价格下跌的诱因。上游方面，临沂中小管资源依旧是紧张状态，河南汇丰继续对无缝管出厂价格进行小幅调整，现219*8整车出厂价2830元，凤宝、烟台元铧仍处观望状态，从各地管厂近期价格动向来看，钢绞线出厂价格保持持续趋弱状态，且就往年经验来看，无粘结钢绞线用途，在没有利好政策刺激下，5月需求往往比4月较差，但牵扯到五一节日放假，各地贸易商多抱以稳为主的心态。综上所述，预计短期内国内无缝管市场价格将弱稳为主。市场方面，经过上周杭州市场各厂资源价格战，本周本地市场心态明显较为平稳。即使周末上游原料钢坯及带钢出现一波“急涨”行情，但本地商家表示上游近期表现一直涨跌不定，钢绞线市场价格跟涨力度不足。今日本地除个别大户出货表现尚可外，其他商户均表示出货仍是一般，钢绞线之前的降价促销效果依然不明显。库存面，现在本地市场商家心态较为谨慎，实际销库缓慢，贸易商采购操作上也更谨慎，现大户库存多在3000吨左右。考虑当前市场供需基本面仍然偏弱，市场活力较低，商家对后市政策表现观望态度明显，短期预计杭州焊管市场仍窄幅盘整。

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后张法预应力钢绞线张拉伸长值的计算

(一)工程概况

NC-WJ1标成章互通主线桥位于常州武进区成章南，半幅桥宽17.0m，全长692.85m.其中跨越239省道的第五联采用现浇预应力连续箱梁，桥梁跨径布置为左幅 (2-27 2-28 2-19.75)m;右幅 (2-19.75 2-28 2-27)m，下部结构第21-23#采用独柱墩，其余采用双柱墩.

(二)结构设计形式

第五联现浇预应力箱梁采用单箱三室直腹板断面，梁高1.6m，混凝土设计标号为C50.纵向预应力束采用低松弛预应力钢绞线配OVM15-15型预应力钢绞线锚具和OVM15-15L型预应力钢绞线锚具连接器，预应力钢绞线N1，N2，无粘结钢绞线多少钱一吨，N3，N7，N8，N9采用单端张拉，N4，N5，N6采用双端张拉，无粘结钢绞线，横向预应力束采用低松弛预应力钢绞线配 OVM15-15型预应力钢绞线锚具和OVM15-15P型固定P锚，预应力钢绞线N1，N2采用单端张拉.

预应力钢绞线钢束采用ASTMA416-270级低松弛预应力钢绞线，其标准强度为Rby=1860Mpa，锚下张拉控制力为Δk=0.75RbyMpa.

(三)后张法预应力钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例

后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响:一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致预应力钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的预应力钢绞线的伸长值也是不相同的.

《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式:ΔL=(1)

Pp=(2)

式中:ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值(mm);

Pp—各分段预应力钢绞线筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力的平均值(N);

L—预应力钢绞线筋的分段长度(mm); Ap—预应力钢绞线筋的截面面积(mm2); Ep—预应力钢绞线筋的弹性模量(Mpa);

P—预应力钢绞线筋张拉端的张拉力，将预应力钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为

前段的终点张拉力(N);

θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线 段的切线夹角和(rad);

x—从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L(m); k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数(1/m)，管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响;μ—预应力钢绞线筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响.

从公式(1)可以看出，预应力钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力钢绞线筋伸长值的影响较大.Ep的理论值为Ep=(1.9~1.95)×105Mpa，而将预应力钢绞线进行检测试验，弹性模量则常出现Ep"=(1.96~2.04)×105Mpa 的结果，这是由于实际的预应力钢绞线的直径都偏粗，而进行试验时并未用真实的预应力钢绞线面积进行计算，采用的是偏小的理论值代入公式进行计算，根据公式Ep=可知， 若Ap偏小，则得到了偏大的Ep"值，虽然Ep"并非真实值，但将其与预应力钢绞线理论面积相乘所计算出的ΔL却是符合实际的，所以要按实测值Ep"进行计算.

公式(2)中的k和μ是后张法预应力钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，这两个值的的大小取决于多方面的因素:管道的成型方式，力筋的类型，表面特征是光滑的还是有波纹的，表面是否有锈斑，预应力钢绞线波纹管的布设是否正确，偏差大小，弯道位置及角度等等，各个因素在施工中的变动很大，还有很多是不可能预先确定 的，因此，摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的准确程度.在工程实施中，要对孔道磨擦系数进行测定，并对施工中影响磨擦系数的方面进行认真的检查，如 波纹管的三维位置是否正确等等，以确保摩擦系数的大小基本一致. 进行分段计算时，靠近张拉端一段的终点力即为第二段的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式: Pz=Pqe-(KX μθ)

(3)Pz—分段终点力(N) Pq—分段的起点力(N) θ，x，k，μ—意义同上

其他各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算.

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