引风机 烘干房排湿引风机 山东冠熙

比较两种叶轮的固有频率，引风机叶片角度可调的叶轮的频率略高于叶片角度固定的叶轮。这是因为叶片角度可调叶轮具有角度调节机构，其轮毂稍宽，整体质量大于叶片角度固定叶轮。模态质量反映了质量数对模态形状的影响。叶片角度可调的叶轮的模态质量较大，激振点和响应点的模态值大于叶片角度固定的叶轮。模态刚度和阻尼系数基本相同，对应的振幅较大，引风机叶片角度可调的叶轮的模态变形大于之前获得的叶片角度可调的叶轮的模态变形。关于一致性。

引风机配套电机为专用高压隔爆型三相异步电动机，额定转速2900r/min（48.33r/s），可调速。因此，当电机在额定工况下运行时，励磁频率为48.33Hz，避免了两个叶轮的固有频率，因此在额定工况下叶轮不会产生共振。但是，需要注意的是，在调整电机转速时，在上述叶轮固有频率下，应尽量避免电机频率。

（1）考虑到矿山巷道开挖中不同掘进深度所需的风量和压力的差异，为避免浅层掘进深度的高风量和压力影响井下人员的正常作业，造成不必要的功耗，在叶轮上增加叶片角度调节模块。通过调节叶片角度来控制风量和压力的机构。

（2）引风机利用ANSYS对两种不同的叶轮结构进行了自由模态计算和分析。在叶轮结构的每一级前后，都增加了叶片角度调节机构。两个叶轮阵列显示了从叶片顶部到根部的弯曲变形和叶片两侧的扭转变形。由于角度可调结构的叶片材料刚度小，变形稍大，存在叶根。扭转变形小。

叶顶间隙对引风机性能影响的计算值r在-1，1范围内，rgt;0为正相关，rlt;0为负相关，r的值表示各变量之间的相关程度。一般认为，当r的值大于0.8时，两个变量之间有很强的相关性。根据上述定义，分别讨论了叶尖间隙对风机效率和失速特性的影响，并验证了叶尖间隙与上述两个性能参数的关系。比较了叶尖间隙对风机效率和失速特性的影响，以及叶尖间隙与失速点偏差、效率偏差的关系。从表中可以看出，引风机理论失速点与实际失速点的压力偏差大，效率偏差也大。为了定量研究叶顶间隙与压力偏差、失速点效率偏差的关系，计算得到了叶顶间隙与压力偏差、失速点效率偏差的相关系数：

（1）引风机叶顶间隙与压力偏差、失速点效率偏差的相关系数。失速点压力偏差为-0.99，即叶尖间隙越大，烘干房排湿引风机，失速点负压偏差越大，烘干窑引风机，实际失速线与理论失速线相对应。线越向下偏离。

（2）引风机叶尖间隙与效率偏差的相关系数为-0.93。叶尖间隙与效率也有很强的相关性。也就是说，叶尖间隙越大，负效率偏差越大。通过对相关系数的研究，可以发现叶尖间隙与失速点压力偏差、效率偏差之间有很强的相关性。

近似失速试验，即为了了解引风机的实际失速线位置，详细记录风机进出口压力和风量，最后一组风机失速前的稳定风压和风量数据作为风机的失速点参数。通过1b、2a、2b风机的近似失速试验，将三台一次风机的失速工况点数据放到性能曲线上，并拟合到曲线上，如图2所示。从图中可以看出，1b、2a、2b一次风机的实际失速线与理论失速线存在较大偏差。2号炉两台一次风机的失速线偏差略好于1b风机，但引风机与理论失速线偏差较大。根据以往的试验和结果分析，烘箱用引风机，发现一次风机出现急停的主要原因是风机理论失速线向下运动，引风机，这不是由于烟气系统阻力过大或烟气系统内部流场分布不均造成的，而是由于风机理论失速线向下运动引起的。风机合理结构。鉴于此，在电厂停堆期间，对现有鼓风机进行了检查。

（1）检查叶片同步后，未发现现有风机转子叶片同步问题，所有叶片均具有良好的调节特性，排除了叶片不同步。

（2）检查每台一次风机的叶顶间隙，得出每台一次风机的叶顶间隙见表2。2A的引风机的顶部间隙已在电厂进行了处理。2A一次风机的顶部间隙通过在壳体内壁添加玻璃纤维而减小。由于2A的引风机失速试验是在顶隙处理后进行的，表中2A一次风机顶隙也是处理后顶隙的平均值。

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