金武士PW18-12铅酸蓄电池12V18AH超长延时

   经”系统匹配性”调控操作的技术改进后、所检测到的由发电机、电力稳压器和UPS并机供电系统所组成的供电系统的输入谐波特性
　　为了证实对由发电机、电力稳压器和UPS并机供电系统所组成的供电系统所执行的系统匹配性和兼容性的调控操作的合理性，对该系统进行如下输入谐波特性的检测：
　　(a)将两台电力稳压器的”开机启动时间”错开所带來的性能改善
　　在150KVA发电机供电条件下、釆用手动切换操作的方法，从市电供电切换到发电机供电后、所测得的UPS供电系统的两次”开机启动输入电流”的典型波形图被示于3中。从该图可以清晰地、分别地观察到三种启动浪涌电流：电力稳压器1的开机启动浪涌电流、电力稳压器2的开机启动浪涌电流、UPS的缓启动输入“爬升”电流。从这样的测试结果可以得到如下结论：在釆用将两台电力稳压器的”开机启动浪涌电流”的出现时间“错开”3秒左右的技术措施之后，所带來的明显好处是：它大大地降低了在毎台电力稳压器被开机启动时所可能产生的瞬态浪涌电流的幅度，经多次开机启动测试后，发现：在此条件下，可能出现在两台电力稳压器的输入端的瞬态电流的峰值都小于100A。与此相反，在未釆用这样的技术措施之前，曾经被检测到的最大浪涌电流的峰值却高达220A左右　
　　“1+1”UPS并机系统供电系统研究
　　(b)市电供电与发电机供电条件下，UPS供电系统的输入电流谐波和输入电压谐波特性的比较6脉冲型80KVAUPS的分别在市电供电和发电机供电条件下、进入稳态工作状态时的典型输入电流和输入电压的谐波频谱分佈曲线被示于图4和图5中。与此同时，我们还可以得到如表1所示的输入电流谐波分量THDI%r和输入电压谐波分量THDV%r的频谱分佈特性的参数值。在表2中，还分别显示出：在市电供电和发电机供电条件下的由两台100KVA电力稳压器+80KVA”1+1”UPS并机系统所组成的供电系统的各种典型的输入谐波参数值。
　 在市电供电和发电机供电条件下的80KVA的6脉冲UPS的输入电流谐波分量THDI%r和输入电压谐波分量THDV%r的频谱分佈特性　
　　相关的检测数据表明：对于同一套UPS供电系统言，不管它是工作在市电供电条件下、还是工作在发电机供电的条件下，它不仅具有几乎相同的CosΦ,输入功率因数PF,输入谐波电流绝对值。而且，还具有非常近似的输入电流谐波的频谱分佈曲线。在这里，需特别说明的是：造成在发电机供电条件下的UPS供电系统的输入电流谐波分量(注：两台电力稳压器的总输入端的输入电流谐波分量和80KVAUPS的输入端的输入电流谐波分量THDI分别是24%和40.9%)小于在市电供电条件下的输入电流谐波分量(注：两台电力稳压器的总输入端的输入电流谐波分量和80KVAUPS的输入端的输入电流谐波分量THDI分别是28.4%和44.8%)的原因是：在市电供电的条件下的输入电流(227V,53A)小于发电机供电条件下的输入电流(219V,62A)的缘故。按照6脉冲型UPS的工作原理，当它处于低压，大电流的工作条件下运行时，它的输入电流谐波分量的相对值(THDI%r)将会有不同程度的下降。
　　2)发电机电源的高内阻是造成UPS供电系统的输入电压失真度增大的主要原因　
　　相关的检测数据表明：对于同一套UPS供电系统言，当它处于发电机供电的条件下运行时，它的输入电压谐波分量明显地高于在市电供电条件下的输入电压谐波分量。我们从这套UPS供电系统上所检测到的数据是：对于出现在两台电力稳压器的总输入端的输入电压谐波分量而言，在市电供电时和在发电机供电的的THDV分别为2.8%和5.1%。对于在出现80KVAUPS的输入端的输入电压谐波分量而言，在市电供电时和在发电机供电的的THDV分别为3.1%和6.1%。从图4和5还可观察到：在驱动相同的整流滤波型非线性UPS负载时，通过降低输入电源的內阻不仅可以有效地降低UPS的输入电压谐波分量THDV。而且，还可以有效地消除由UPS反馈到输入电源中的高次电流谐波分量THDI(n)%所可能在输入电源上所产生的高次电压谐波分量THDV(n)%。例如：当市电供电时，出现在80KVAUPS输入端的输入电压谐波分量主要集中在5次和7次等低次输入电压谐波分量上。然而，在釆用具有较高内阻的发电机供电时，我们不仅可以观察到5次、7次、13次和17次等的输入电压谐波分量。而且，还可以观察到由UPS的IGBT逆变器的脉宽调制所产生41次、47次和49次等的高次输入电压谐波分量。为此，过去为UPS业界所经常釆用的技术措施是：利用增大发电机的输出功率和UPS的输出功率的容量比的办法來改善发电机的带载特性，其实质是通过增大发电机的容量的办法來降低发电机的内阻