将双金属复合耐磨弯头www.thdkl.com原磁化场矢量分解轴向分量和径向分量并根据楞次定律建立双金属复合耐磨弯头内部涡流分布方程,并获得感应涡流磁场在双金属复合耐磨弯头中的空间分布。www.mhdhjlk.com分析涡流磁场叠加于原磁化场之后对双金属复合耐磨弯头管头、管体和管尾处磁化状态的影响,发现管头涡流磁场与原磁化场方向相反,涡流效应具有抑制双金属复合耐磨弯头磁化作用;
基于普氏理论和太www.fhnmgb.com沙基理论提出了改进双金属复合耐磨弯头垂直土压力计算理论,并编制了Matlab计算程序用于深埋顶管顶力计算。计算结果表明改进垂直土压力理论计www.fuhenaimogangban.org算结果小于普氏理论和太沙基理论计算结果,与实测结果更接近。(2)结合实测结果,对双金属复合耐磨弯头顶管www.shuangjinshunaimoban.com过程中管道的轴线偏移和管头变形进行了理论分析。提出通过顶管应力监测来进行双金属复合耐磨弯头管道轴线的实时偏移判断,并通过顶管应力监测试验验证www.sifulaikj.com该方案是可行的。
运用表面三维形貌仪、x射线衍射仪、扫描电镜(SEM)、电子探针(EMPA)、显微维氏硬度仪、摩擦磨损试验机以及三电极动电位扫描仪等设备,对冲击强化前.com后双金属复合耐磨弯头堆焊层进行宏观形貌、微观组织结构、表面性能测试,对冲击前后堆焊层的宏观形貌、表面粗糙度、微观组织、成分、显微硬度、残余应力、摩擦磨损以及耐蚀性能的变化www.peterkj.com情况进行了分析。宏观形貌和微观组织结构分析表明：冲击前后双金属复合耐磨弯头粗糙度变化不大,但一些表面由机械加工而产生的刀痕缺陷被冲击针头压实。