无粘结钢绞线生产厂家 无粘结钢绞线 天津隆恒钢绞线

钢绞线在生活中的作用是很重要的，尤其在建筑行业用的比较多，像我们走的道路桥梁等，里边都有它们的存在。天津隆恒预应力钢绞线公司有国内先进水平的生产线，能确保产品达到高标准，过硬的产品质量和良好的售后服务赢得了国内外客户的一致好评。作为天津市规模以上的预应力钢绞线生产企业之一，竭诚欢迎国内外用户莅临公司指导、洽谈业务。

您是不是还在为做好工程却找不到好材料犯愁，您是不是还在苦苦搜寻让您信得过的质量的钢材，缓粘结预应力钢绞线就是您最盼望的得力伙伴。我们一直以专注一制作生产高质量的缓粘结预应力钢绞线，一种让群众放心，让领导满意的建材。

我们会的生产材质是最出色的，所以我们生产出来的产品的质量也是最让人放心的。选择我们，您就是选择了优质，您就相当于买了一颗“定心丸”。让我们陪伴您共同筑造天下优质放心工程；

社会进步的脚步在不断的加快，也就导致了铺天盖地的各种各样的大小社会工程在拔地而起。

所以工程的质量问题也一直是社会各界广泛注目的问题；就是因为如此，天津钢绞线也就肩负起了这份光荣而艰巨的使命；想打造一个让社会人民放心，让各方领导满意的优质工程，自然是少不了合理的规划和细心的建造，但是最重要的还是在选材这一环节，如果这块出现了瑕疵，相信在工程施工过程中，您作为项目负责人，您的心里也是不会塌心，我们的产品，在生产的过程中是经过严密的检测和准确的加工计算的。

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当需要把后张力直接传至梁端时，可采用P型锚固体系。它包括挤压套，含钢丝挤压弹簧、锚垫板、约束圈等。挤压套、挤压弹簧与钢绞线采用专业的挤压器挤压锚固。锚固效率系数大于95%

固定端圆P型锚具结果紧凑，适于有空间尺寸要求的固定端。有效增加预应力施工长度，避免在固定端预应力钢绞线与混凝土直接粘结，减少钢绞线锚具的腐蚀。圆P型锚具的布置与普通张拉端锚具的类同。当需要把后张力传至混凝土时，可采用H型固定端锚具，他包括带梨形自锚头的一段钢绞线，支托梨形自锚头用的钢筋支架、螺旋筋、约束圈、金属波纹管等。钢绞线梨形自锚头采用专用的YH30型压花机挤压成型。

在薄板型混凝土构件中当需要把后张力传至混凝土时，可采用扁形P型固定端锚具，他包括挤压头、扁形螺旋筋、扁形固定端锚垫板、扁形约束圈、扁形金属波纹管等。可配套千斤顶和扁形锚具整体张拉千斤顶经销单端张拉。

悬挂式连接器主要由连接体、夹片、挤压头、锚垫板、螺旋筋、约束圈、保护罩、波纹管、预应力钢绞线等组成。这种连接器整体性能较好，适合各种大小吨位。

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后张法预应力钢绞线张拉伸长值的计算

(一)工程概况

NC-WJ1标成章互通主线桥位于常州武进区成章南，半幅桥宽17.0m，全长692.85m.其中跨越239省道的第五联采用现浇预应力连续箱梁，桥梁跨径布置为左幅 (2-27 2-28 2-19.75)m;右幅 (2-19.75 2-28 2-27)m，下部结构第21-23#采用独柱墩，其余采用双柱墩.

(二)结构设计形式

第五联现浇预应力箱梁采用单箱三室直腹板断面，梁高1.6m，混凝土设计标号为C50.纵向预应力束采用低松弛预应力钢绞线配OVM15-15型预应力钢绞线锚具和OVM15-15L型预应力钢绞线锚具连接器，预应力钢绞线N1，N2，N3，N7，N8，N9采用单端张拉，N4，N5，N6采用双端张拉，横向预应力束采用低松弛预应力钢绞线配 OVM15-15型预应力钢绞线锚具和OVM15-15P型固定P锚，无粘结钢绞线加工，预应力钢绞线N1，N2采用单端张拉.

预应力钢绞线钢束采用ASTMA416-270级低松弛预应力钢绞线，其标准强度为Rby=1860Mpa，锚下张拉控制力为Δk=0.75RbyMpa.

(三)后张法预应力钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例

后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响:一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致预应力钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的预应力钢绞线的伸长值也是不相同的.

《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式:ΔL=(1)

Pp=(2)

式中:ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值(mm);

Pp—各分段预应力钢绞线筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力的平均值(N);

L—预应力钢绞线筋的分段长度(mm); Ap—预应力钢绞线筋的截面面积(mm2); Ep—预应力钢绞线筋的弹性模量(Mpa);

P—预应力钢绞线筋张拉端的张拉力，将预应力钢绞线分段计算后，无粘结钢绞线生产厂家，为每分段的起点张拉力，即为

前段的终点张拉力(N);

θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线 段的切线夹角和(rad);

x—从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L(m); k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数(1/m)，管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响;μ—预应力钢绞线筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响.

从公式(1)可以看出，预应力钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力钢绞线筋伸长值的影响较大.Ep的理论值为Ep=(1.9~1.95)×105Mpa，而将预应力钢绞线进行检测试验，弹性模量则常出现Ep"=(1.96~2.04)×105Mpa 的结果，这是由于实际的预应力钢绞线的直径都偏粗，而进行试验时并未用真实的预应力钢绞线面积进行计算，无粘结钢绞线，采用的是偏小的理论值代入公式进行计算，根据公式Ep=可知， 若Ap偏小，则得到了偏大的Ep"值，无粘结钢绞线报价，虽然Ep"并非真实值，但将其与预应力钢绞线理论面积相乘所计算出的ΔL却是符合实际的，所以要按实测值Ep"进行计算.

公式(2)中的k和μ是后张法预应力钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，这两个值的的大小取决于多方面的因素:管道的成型方式，力筋的类型，表面特征是光滑的还是有波纹的，表面是否有锈斑，预应力钢绞线波纹管的布设是否正确，偏差大小，弯道位置及角度等等，各个因素在施工中的变动很大，还有很多是不可能预先确定 的，因此，摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的准确程度.在工程实施中，要对孔道磨擦系数进行测定，并对施工中影响磨擦系数的方面进行认真的检查，如 波纹管的三维位置是否正确等等，以确保摩擦系数的大小基本一致. 进行分段计算时，靠近张拉端一段的终点力即为第二段的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式: Pz=Pqe-(KX μθ)

(3)Pz—分段终点力(N) Pq—分段的起点力(N) θ，x，k，μ—意义同上

其他各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算.

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